圖1和圖2依次為試樣中加入電熔鎂砂110℃，1100℃，1550℃高溫?zé)Y(jié)后試樣致密度的效果圖。根據(jù)圖1和圖2可知：試樣經(jīng)過(guò)烘箱110℃干燥24h后，由于電熔鎂砂的引入量在不斷的提高，試樣顯氣孔率呈先降低后增加的趨勢(shì)，體積密度先增加后呈下降趨勢(shì)。澆注料分別經(jīng)過(guò)1100℃×4h和1550℃×4h高溫?zé)Y(jié)后，試樣的氣孔率隨著電熔鎂砂加入量的增加呈現(xiàn)先降低后升高的趨勢(shì)，當(dāng)電熔鎂砂加入量為5%時(shí)致密度出現(xiàn)更佳值。

主要原因是：經(jīng)過(guò)1100℃×4h熱處理后，澆注料中不斷的增加電熔鎂砂微粉引入量，此時(shí)澆注料使基質(zhì)中的活性α-Al2O3和電熔鎂砂微粉中的MgO發(fā)生不同程度的反應(yīng)并且形成一定數(shù)量的鎂鋁尖晶石，此反應(yīng)產(chǎn)生一定的體積膨脹，使骨料與基質(zhì)間的氣孔減少并且加強(qiáng)基質(zhì)間的結(jié)合程度，并隨著電熔鎂砂微粉加入量的增多，氣孔率降低，體積密度增加;當(dāng)電熔鎂砂加入量超過(guò)5%時(shí)，生成過(guò)多的鎂鋁尖晶石，試樣中由體積膨脹所形成的細(xì)小裂紋轉(zhuǎn)變成毀壞性裂紋，使試樣內(nèi)部組織變得不緊致，由于毀壞性裂紋的增多，結(jié)構(gòu)中的孔隙明顯增加，從而試樣的顯氣孔率不斷的升高，體積密度不斷的減小。1550℃×4h熱處理后，試樣基質(zhì)中生成的適量鎂鋁尖晶石所形成一定的體積膨脹提高了試樣組織結(jié)構(gòu)的致密度;當(dāng)試樣基質(zhì)中鎂鋁尖晶石生成量達(dá)到一定數(shù)量時(shí)，反應(yīng)膨脹產(chǎn)生的微裂紋轉(zhuǎn)變成毀壞性裂紋，降低試樣基質(zhì)間的結(jié)合程度。

由圖3可知，澆注料經(jīng)過(guò)高溫處理后，隨著電熔鎂砂加入量的增加，線變化率也隨之增加，不過(guò)增大的幅度不是十分明顯。由1100℃溫度處理后試樣剛加入電熔鎂砂微粉時(shí)，試樣出現(xiàn)收縮現(xiàn)象，因?yàn)樵?100℃時(shí)，試樣內(nèi)部的水化產(chǎn)物將會(huì)澆注時(shí)所結(jié)合的水分進(jìn)而產(chǎn)生收縮，此時(shí)試樣中的鎂鋁尖晶石剛剛開(kāi)始發(fā)生反應(yīng)，該過(guò)程所形成的體積膨脹不能抵消收縮所產(chǎn)生的收縮效應(yīng)。

從圖5可以看出：F1、F2試樣氣孔數(shù)量較多，結(jié)構(gòu)不夠致密，鋼渣相對(duì)能夠很容易的對(duì)試樣進(jìn)行侵蝕，其內(nèi)部存在氣孔的數(shù)量和氣孔的孔徑使得其渣侵蝕較為嚴(yán)重，能夠看出侵蝕深度、底部和側(cè)面的滲透深度均比較大，試樣抗渣侵蝕性差。F3、F4試樣氣孔較少，結(jié)構(gòu)相對(duì)致密，抵抗渣侵蝕能力較強(qiáng)，渣滲透程度相對(duì)較弱，試樣抗渣侵蝕性較好。